Главная » Книжные издания

1 ... 4 5 6 7 8 9 10 ... 76

25 20 15 10

>

>

У

Следует отметить, что алюминиевые 6,кН/см сплавы не имеют предела усталости, и их 30 вибрационная прочность при увеличении числа циклов постоянно снижается (см. рис. 1.23).

При изменении коэффициента асимметрии цикла от +1 (постоянная нагрузка) до -1 (полный симметричный цикл) усталостная прочность падает (рис. 1.25). Для низкоуглеродистой стали при = О предел усталости равен пределу текучести, а при = -1 составляет примерно 0,6ёу. На предел выносливости влияет и вид напряжений: при преобладании сжатия он выше.

Для низколегированных сталей (С345-С390) предел усталости приближается к пределу текучести при Ji = 0,25, а при полном симметричном цикле составляет 0,5 S у, т.е. относительная усталостная прочность (Ъ уст/ ё у) с повышением прочности стали снижается.

У сталей высокой прочности (С440 и С540) предел выносливости практически не отличается от предела выносливости сталей повышенной прочности. Поэтому применение высокопрочных сталей в конструкциях, подвергающихся воздействию многократно повторных нагрузок, по экономическим соображениям не всегда оправданно.

Большое влияние на усталостную прочность оказывает концентрация напряжений. Чем острее концентратор, тем ниже усталостная прочность. Отношение предела выносливости гладкого образца Ь уст к пределу выносливости образца с концентратором ё уст при полном симметричном цикле называется эффективным коэффициентом концентрации j3 = ё уст/ уст, который всеща больше единицы.

Так, при круглом отверстии в образце (кривая 3 рис. 1.25) предел усталости снижается в 1,4 раза, а при остром концентраторе (кривая 7) (около начала флангового шва) - в 3,5 раза.

Значительное снижение усталостной прочности наблюдается даже при необработанных после огневой резки или гильотинных ножниц кромок деталей. Поэтому в конструкциях, в которых может возникнуть усталостное разрушение, следует обрабатывать кромки механическим способом.

Особенно чувствительны к концентрации напряжений стали повышенной и высокой прочности. Коэффициент Ji для них ниже, чем для низкоуглеродистой стали.

Концентрация напряжений зависит от конструктивной формы элементов и узлов, поэтому для учета влияния концентрации напряжений на выносливость металлических конструкций в нормах проектирования все элементы и соединения разделены на 8 групп (см. п. 2.1.10).

1 -Ц75-0,5-0125 О 0,25 Ц5 0,75 1 fi

Рис. 1.25. Зависимость предела усталости от коэффициента / - сталь С255 с необработанной поверхностью, преобладает растяжение; 2 - то же, преобладает сжатие; 3 - сталь С255, полка с отверстием (преобладает растяжение); 4 - сталь С235 с необработанной поверхностью, преобладает растяжение; 5 - сталь С255, основной металл около сварного необработанного соединения встык; 6 - то же, для стали С345; 7 - сталь С255, основной металл у начала флангового шва; 8 - то же, сталь С345

ii Зак. 17



ГЛАВА 2. ОСНОВЫ РАСЧЕТА МЕТАЛЛИЧЕСКИХ КОНСТРУКЦИЙ

2.1. Основные понятия и определения

Проектирование металлических конструкций представляет собой многоэтапный процесс, включающий в себя выбор конструктивной формы, расчет и разработку чертежей для изготовления и монтажа конструкций.

Целью расчета - второго основного этапа проектирования металлических конструкций - является строгое обоснование габаритов конструкций, а также размеров поперечных сечений элементов и их соединений, обеспечивающих заданные условия эксплуатации в течение всего срока с необходимой надежностью и долговечностью при минимальных затратах материалов и труда на их создание и эксплуатацию. Эти требования часто противоречат друг другу (например, минимальный расход металла и надежность), поэтому реальное проектирование является процессом поиска оптимального конструктивного решения.

Расчет обычно состоит из следующих этапов: установление расчетной схемы, сбор нагрузок, определение усилий в элементах конструкций, подбор сечений и проверка допустимости напряженно-деформированного состояния конструкции в целом, ее элементов и соединений.

Методы определения усилий в строительных конструкциях изучаются в рамках таких дисциплин, как строительная механика, сопротивление материалов, теория упругости и пластичности. Остальные этапы расчета входят в курс металлических конструкций.

В информатике используются так называемые ключевые слова, с помощью которых можно предельно кратко охарактеризовать представленную

Обычно усталость наблюдается в конструкциях, испытывающих миллионы циклов нагружения. Это явление называют многоцикловой усталостью.

Если циклические напряжения превышают предел текучести, то разрушение может произойти и при числе циклов порядка нескольких тысяч. Такое разрушение называют малоцикловой усталостью. Оно характерно для листовых конструкций резервуаров, газгольдеров, воздухонагревателей, испытывающих периодическое нагружение при заполнении и разгрузку при опорожнении или снятии внутреннего давления.

Механизм малоцикловой усталости связан с накоплением от цикла к циклу пластических деформаций, и разрушение может носить как квазистатический характер с образованием шейки в месте разрыва (при числе циклов до 10 ООО), так и усталостный, без образования шейки с хрупким изломом.

Повысить усталостную прочность конструкций можно путем снижения концентрации напряжений (механическая обработка кромок, зачистка швов, обеспечение плавного изменения сечений и т.д.), создания в местах концентрации напряжений сжатия, например, с помощью нагрева мест концентрации, предварительной вытяжкой конструкций, например обкаткой подкрановых балок кранами с допустимой перегрузкой и т.д.



информацию. Ключевыми словами строительной механики являются метод сил , метод перемещений , метод конечного элемента , основная система , уравнения равновесия и т.д. В расчетах металлических конструкций к ключевым относятся слова предельные состояния , расчетная нагрузка , расчетное сопротивление , надежность , усталость , оптимальный параметр , оптимальное конструктивное решение и т.д....

Главная особенность расчетов строительных конструкций заключается в необходимости учета изменчивости внешних воздействий, разброса прочностных характеристик материала и особенностей работы металла в конкретных условиях. Внешние воздействия здесь понимаются в широком смысле. Это могут быть силовые воздействия технологического и атмосферного происхождения, химическое воздействие, вызывающее коррозию металла, температурное воздействие, влияющее на его прочностные свойства, смещения опор и т.д.

В зависимости от способа учета изменчивости указанных параметров развивалась методика расчета металлических конструкций. До 1951 г. в нашей стране металлические конструкции рассчитывались по методике допускаемых напряжений, в которой использовался единый коэффициент запаса, учитывающий изменчивость названных параметров. В 1951 г. были выпущены новые строительные нормы и правила, основанные на методике предельных состояний, где вместо одного используются три основных коэффициента, значения которых обоснованы методами математической статистики. Параллельно развивались вероятностные методы расчета строительных конструкций, в которых основные параметры расчета (нагрузки, прочность материала, геометрические размеры конструкций) рассматриваются как случайные величины и представлены соответствующими функциями статистического распределения.

Достоинством методики допускаемых напряжений является простота, но эта методика недостаточно точно учитывает факторы, влияющие на работу конструкции. Вероятностные методы слишком сложны для повседневной инженерной практики. Применение их оправдано при проектировании уникальных, особо ответственных сооружений.

В настоящее время оптимальной считается методика предельных состояний, отличающаяся как простотой использования, так и научной обоснованностью.

2.2. Основные положения расчета металлических конструкций

2.2.1. Методика расчета конструкций по предельным состояниям. Предельным называется состояние конструкции, при котором она перестает удовлетворять эксплуатационным требованиям. Эти требования неравноценны по своему значению. Например, нельзя допускать глобальное разрушение конструкции, но нельзя также допускать и чрезмерные ее перемещения, затрудняющие нормальную эксплуатацию конструкции. Первое требование абсолютно, так как при его нарушении конструкция перестает существовать, превращаясь в металлолом. Второе требование менее категорично, так как касается только режима эксплуатации конструкции, которым можно управлять.



В соответствии с характером предъявляемых к конструкции требований различают первое и второе предельные состояния. Существует множество причин, приводящих конструкции в предельное состояние. Поэтому в нормах проектирования они фигурируют под названием групп предельных состояний.

Первая группа включает в себя потерю несущей способности и (или) полную непригодность конструкции к эксплуатации вследствие потери устойчивости, разрушения материала, превращения конструкции в геометрически изменяемую систему элементов (механизм), качественное изменение конфигурации, чрезмерное развитие пластических деформаций.

Вторая группа предельных состояний характеризуется затруднением нормальной эксплуатации сооружений или снижением долговечности вследствие появления недопустимых перемещений (прогибов, осадок опор, углов поворота, колебаний, трещин и т.п.).

Расчетные формулы для подбора сечений и проверки несущей способности конструкций по первому предельному состоянию получаются из основного неравенства

NS, (1)

где N - предельное наибольшее усилие в конструкции, вызываемое внешними воздействиями; S - предельная наименьшая несущая способность конструкции, зависящая от прочности материала, размеров поперечного сечения и условий ее работы.

В течение всего срока эксплуатации конструкции внешние воздействия могут изменяться в широких пределах. Как показывает опыт, наибольшие их величины встречаются достаточно редко, а причины и время их появления бывает трудно предсказать. Однако нетрудно сформулировать условия для определения наибольших нагрузок при нормальном режиме эксплуатации, т.е. режиме, предусмотренном нормативными документами или заданием на проектирование. В соответствии с этим в нормах проектирования различают расчетные (наибольшие) величины воздействий F и нормативные Fn (нормального режима эксплуатации). Эти величины связаны между собой с помощью коэффициента надежности по нагрузке , т.е. F = Fn f f.

Нормативные нагрузки определяются по СНиП 2.01.07-85 Нагрузки и воздействия . Например, нормативная нагрузка от массы конструкции определяется ее номинальным (проектным) объемом и справочным значением плотности материала.

Нормативные нагрузки от технологического оборудования, транспортных средств, различных механизмов определяются по их паспортным данным. Атмосферные же нагрузки от ветра и снега обусловлены сложными природными явлениями. Для подобных нагрузок в нормах устанавливаются условные величины. Для ветра нормативная нагрузка определяется как максимальная за 5 лет метеонаблюдений, осредненная на 10-минутном интервале регистрации и измеренная на уровне 10 м над поверхностью земли на открытой местности.

Нормативная снеговая нагрузка определяется как среднее значение за 10-летний период регистрации ежегодных максимумов веса снегового покрова, определяемого по запасу снеговой воды, собранной на защищенной от ветра площадке. По тому же принципу определяются и другие нагрузки,



вызываемые атмосферными и иными Pih природными явлениями: гололедные нагрузки, температурные воздействия, сейсмические воздействия и т.п.

Расчетная нагрузка определяется путем статистической обработки результатов длительных натурных наблюдений за изменчивостью реальной нагрузки. По данным наблюдений строятся полигоны распределения нагрузок (рис. 2.1, штриховая линия). По оси абсцисс откладываются значения нагрузки Fi, по оси ординат - частота щ, т.е. отношение числа случаев появления нагрузки Fi к общему числу наблюдений. Затем полигон аппроксимируется подходящей

теоретической кривой, называемой кривой распределения плотности вероятности p(F) (сплошная линия на рис. 2.1). При большом числе наблюдений, исчисляемом несколькими сотнями и даже тысячами, часто при равновоз-можных отклонениях от средней величины используют кривую Гаусса, выражающую закон нормального распределения


Рис. 2.1. Статистические графики распределения нагрузок

P(F)

(2.2)

где Fm ~ J/p (Я rf/ - среднее значение нагрузки (в математической статистике называется первым моментом); стандарт, который характеризует крутизну экспоненты, степень разброса на-

фузки относительно среднего значения; D - (F-Fm)p(F)dF - дисперсия, или второй центральный момент (с центром в точке Fm)

Вероятность появления нагрузки, превышающей некоторое ее значение Fo, определяется интегралом p(,Fo) = J p(F)dF. Геометрически эта вероят-

о

ность выражается площадью фигуры, заштрихованной на рис. 2.1.

Величина оо (Fo) = 1 - P(Fo) = l,p(P)dF называется обеспеченностью нагрузки Fo и выржает вероятность того, что нагрузка не превзойдет величину Fo.

Для определения расчетной нагрузки Fq = F задаются обеспеченностью u}(Fo) = 0,999, т.е. допускается всего 0,1% случаев превышения этой нагрузки за весь период эксплуатации сооружения. Это достаточно малая величина вероятности. Для нормального закона распределения такая обеспеченность достигается приблизительно при F = Fm + 3<о . Иногда такое правило определения расчетной нагрузки называют правилом трех сигм. Кривая распределения Гаусса неплохо соответствует нагрузке от массы конструкции. Атмосферные же нагрузки чаще всего характеризуются несимметричными кривыми распределения (кривая Пирсона, а -распределение и т.д.). Задавая достаточно высокую обеспеченность расчетной нагрузки, определяют ее значение, а следовательно, коэффициент надежности по нагрузке = F/Fn.



Задав чрезмерно высокую обеспеченность, по теоретической кривой распределения можно получить величину расчетной нафузки, которая будет нереально большой. Например, такой нафузке будет соответствовать скорость ветра, превышающая все разумные пределы, а снеговой покров будет иметь толщину, измеряемую десятками метров, и т.д.

В приведенной методике определения расчетных нагрузок следует обратить внимание на два противоречивых обстоятельства. Первое - статистические кривые распределения строятся на основе большого числа натурных измерений. Следовательно, наибольшей достоверностью обладает информация в окрестности средней величины (закон больших чисел). Нас же интересует расчетная нагрузка, которая характеризуется малой вероятностью превышения P{F) л 0,1% и относится к разряду редких явлений, для которых законы распределения иные (например, формула Пауссона). Следовательно, для определения расчетной величины нагрузки надо обработать статистическую информацию о ее распределении в окрестности экстремального значения по закону редких явлений, задавая соответствующий уровень обеспеченности.

Второе противоречие заключается в том, что при всей кажущейся логичности применения статистического аппарата ключевым фактором в определении расчетной нагрузки является уровень обеспеченности, для назначения которого в настоящее время не существует строгой методики. Однако априори можно сказать, что обеспеченность расчетной нагрузки должна иметь экономическое обоснование. Стремление повысить надежность конструкции заставляет повышать обеспеченность расчетной нагрузки. Из характера кривой распределения при больших нагрузках (см. на рис. 2.1 асимптотическое поведение p(F) при больших F) следует, что незначительное повышение обеспеченности приводит к резкому возрастанию нагрузки. Это увеличивает расход металла, причем без ожидаемого эффекта.

Анализ аварий металлических конструкций свидетельствует о том, что причинами их в большинстве случаев являются некачественное изготовление и неучтенные при проектировании воздействия, а не чрезмерная перегрузка. Поэтому при окончательном утверждении норм значения коэффициентов надежности по нагрузке могут быть скорректированы на основе инженерного опыта и экономических соображений. Коэффициенты ff, зафиксированные в СНиП 2.01.07-85 Нагрузки и воздействия , колеблются от 1,05 для массы металлических конструкций до 1,6 для снега.

Обычно на конструкции действует одновременно несколько видов нагрузок, каждая из которых характеризуется своей статистической изменчивостью. Поэтому и суммарное воздействие всех расчетных нагрузок должно иметь также статистическую природу, т.е. следует учитывать реальную вероятность одновременного действия нескольких экстремальных нагрузок, каждая из которых является чрезвычайно редким явлением. Чем больше одновременно действующих нагрузок учитывается в расчете, тем меньше вероятность превышения их максимального суммарного воздействия.

В методике предельных состояний это учитывается коэффициентом сочетаний < 1, на который следует умножать каждую из суммируемых нагрузок. Согласно СНиП 2.01.07-85 значения коэффициентов сочетаний колеблются от 1 до 0,6 и менее для особых случаев.



В общем случае надежность сооружения должна соответствовать его назначению и степени ответственности. Например, такие сооружения, как атомные электростанции, телевизионные башни, крытые спортивные сооружения, где одновременно может находиться много людей, и другие объекты, имеющие особо важное народнохозяйственное и социальное значение (класс I), должны обладать большей надежностью по сравнению с объектами второстепенного значения, такими, как временные сооружения, склады удобрений, сельхозпродукции и т.д. (класс III).

С этой целью в методику предельных состояний введен коэффициент надежности по ответственности i> п- Для первого из указанных классов сооружений по согласованию с заказчиком f п задается в пределах от 0,95 до 1,2, для третьего - в пределах 0,8-0,95, для прочих сооружений (класс II) = 0,95.

Таким образом, левую часть неравенства (2.1) можно записать так:

fn Jnifn Yiu (2.3)

где сС , - число влияния, т.е. усилие в конструктивном элементе от единичной внешней нагрузки; m - число нагрузок, одновременно учитываемых в расчете конструкции.

Правая часть неравенства (2.1) выражает минимальную предельную несущую способность конструкции, которая зависит от сопротивляемости материала внешним воздействиям (нагрузкам).

По аналогии с предыдущим вводятся понятия нормативного сопротивления материала Rn и расчетного сопротивления R, связанные между собой с помощью коэффициента надежности по материалу fm соотношением R = Rn/ fm-

Расчетное сопротивление определяется путем статистической обработки экспериментальных данных о минимальной прочности материала. Установление нормативного сопротивления принципиально отличается от правил назначения нормативной нагрузки, значение которой определяется объктивными физическими данными: плотностью материала, природными явлениями и т.п. Назначение нормативного сопротивления определяется волей заказчика-строителя, ограниченной рамками экономической и технической целесообразности. Обычно повышение прочности стали связано с ее удорожанием, дефицитностью, проблемой обеспечения устойчивости сжатых элементов и т.п. Поэтому нормативные сопротивления для различных видов металлоконструкций устанавливаются волевым путем, основанным на глубоком оптимизационном анализе с учетом самых разнообразных факторов экономического, технического и хозяйственного характера, и регламентируются СНиП 11-23-81 и соответствующими ГОСТами.

Термин прочность , который здесь употребляется, представляет собой обобщенную характеристику металла. Она зависит от ряда параметров: деформаций, температуры, времени, химической агрессивности среды, геометрической формы конструкции, характера приложения нагрузки и т.д. Однако при назначении нормативного сопротивления необходимо указать конкретное численное значение, которое являлось бы основной характеристикой прочности.

Поведение металла под нагрузкой наиболее просто характеризуется с помощью условной диаграммы растяжения (см. рис. 1.1,в), на которой различают характерные точки. Для мягкой строительной стали типа СтЗ




Рис. 2.2. Кривая распределения прочности материала

наиболее характерная и стабильная точка - предел текучести (S т = & у. Иа диаграммах низколегированных высокопрочных сталей площадки текучести нет. Здесь наиболее характерной точкой является предел прочности (временное сопротивление) ё и-

Если провести испытания большого числа образцов стали одной и той же марки, можно заметить определенный разброс значений этих характеристик, который обычно подчиняется

статистическому закону распределения Гаусса [рис. 2.2 и формула (2.2), в которой букву F надо заменить на R]. Согласно правилам статистической обработки опытных данных в качестве нормативного сопротивления принимается минимальный предел текучести либо минимальное временное сопротивление с обеспеченностью 0,95 (т.е. металлургический завод должен гарантировать, что не менее 95% его продукции имеет нормативное сопротивление, превышающее установленную ГОСТом величину). Гарантия эта обеспечивается стандартными заводскими испытаниями.

При нормальном законе распределения обеспеченность 0,95 достигается уменьшением среднего значения сопротивления на 1,64 стандарта, т.е. Rn = = Rm - 1,64& .

Нормативное сопротивление устанавливается при условии нормального процесса производства и заводской приемки стали независимо от места ее производства, исходных материалов, особенностей заводского контроля, отклонений размеров проката от номинала и т.д. На практике все эти факторы существуют и увеличивают фактический разброс механических характеристик стали в масштабах страны. Поэтому для обеспечения надежности конструкций по первому предельному состоянию (несущей способности) устанавливается расчетное сопротивление с увеличенной обеспеченностью (примерно 0,999), определяемое на основании статистической обработки многочисленных опытных данных различных производителей металлопродукции в течение длительного времени. Такая работа проводится постоянно, чтобы следовать динамике изменений реальных процессов производства металлопродукции. Указанной обеспеченности при нормальном законе распределения соответствует величина R = Rm - 33> (см. рис. 2.2).

В отношении методики определения расчетного сопротивления можно сделать замечания, аналогичные сделанным по поводу методики определения расчетных нагрузок: 1) значение расчетного сопротивления необходимо уточнять по статистической схеме редких явлений, так как вероятность его появления мала; 2) уровень обеспеченности 0,999 не является строго обоснованным. В связи с этим при окончательном установлении значений коэффициента надежности по материалу возможны корректировки с учетом опыта и экономических соображений.

Значения щ, указанные в СНиП 11-23-81 с изм. Стальные конструкции , находятся в пределах от 1,05 до 1,15. Большие значения относятся



К сталям повышенной прочности, распределения которых, как правило, характеризуются большей дисперсией.

Рассмотренные выше коэффициенты ff, fn, У и fm не исчерпывают весь комплекс факторов, определяющих несущую способность конструкции. Эти коэффициенты не учитывают, например, усугубляющее влияние на надежность конструкции переменной во времени нагрузки, внезапный, ударный характер ее воздействия по сравнению со статическим, наличие концентрации напряжений, случайные эксцентриситеты нагрузки и отклонения от прямолинейности осей сжатых стержней, развитие чрезмерных пластических деформаций в отдельных зонах конструкций, влияние низких и повышенных температур на сопротивление стали, соотношения постоянных и временных нагрузок, действующих на конструкцию , условность либо неточность принятой расчетной схемы, метода определения усилий и множество других факторов.

Для их учета в методике предельных состояний вводится коэффициент условия работы f с, на который, как правило, умножается расчетное сопротивление стали. Значения этого коэффициента изменяются приблизительно от 0,7 до 1,2. Величина /с 1 учитывает неблагоприятные, а /с > 1 - благоприятные условия работы конструкции. Обычно коэффициенты условий работы устанавливаются для отдельных конструктивных элементов, узлов их сопряжений, средств соединений (болты, сварные швы и т.д.). По физическому смыслу эти коэффициенты подобны коэффициенту надежности по ответственности f п, который устанавливается единым для всего сооружения в целом и применим одинаково для всех его элементов.

Коэффициент условия работы fc дифференцирован по видам элементов и характеру воздействий. Он имеет статистическую природу и в отдельных случаях подробно изучен и строго обоснован (например, статистическая составляющая коэффициента продольного изгиба центрально сжатых стержней, коэффициент, понижающий расчетное сопротивление стали при работе на усталость). Однако в большинстве случаев его значение устанавливается умозрительно на основе опыта проектирования и эксплуатации.

Итак, окончательно неравенство первого предельного состояния (2.1) может быть записано в следующем виде:

N = fnt Fni fn fi oil <ARnfc/ fm = S, (2.4)

где A - геометрическа характеристика поперечного сечения элемента (площадь, момент сопротивления и т.д.).

Отсюда видно, что предельное максимальное усилие в конструкции Л' и предельная минимальная несущая способность S являются величинами статистически изменчивыми и могут характеризоваться обобщенными кривыми распределения плотности вероятности. На рис. 2.3 приведена геометрическая иллюстрация неравенства (2.4).

в случае преобладания постоянной нагрузки вероятность достижения предельного состояния выше, чем при действии преобладающей временной нагрузки, так как в первом случае необходимо достигнуть только минимального сопротивления стали, а во втором - одновременного совпадения максимальной нагрузки и минимального сопротивления стали, что реализуется значительно реже.




Рис. 2.3. Графики статистического распределения усилий (/) и несущей способности (2) конструкции

Здесь заштрихованные площади означают высокую обеспеченность расчетной нагрузки и) n 0,999 и расчетной несущей способности и) S ~ 0,999. Штриховые части кривых соответствуют нагрузкам и несущей способности, вероятность появления которых не превышает Р и 0,001.

Второе предельное состояние ограничивает максимальные перемещения конструкций в условиях нормальной эксплуатации, т.е. перемещения определяются от нормативных нагрузок. Неравенство второго предельного состояния имеет вид

/п Е Fni Yi &i < Д, (2.5)

t = l

где i - число влияния, т.е. перемещение конструкции от единичного воздействия; Д - предельная величина перемещения, определяющая возможность нормальной эксплуатации, устанавливается нормами, либо проектным заданием.

2.2.2. Понятие о методике допускаемых напряжений и вероятностном методе расчета. Из формулы (2.4) можно получить как частный случай основное неравенство методики допускаемых напряжений'. Полагая для всех видов нагрузки коэффициенты надежности ff одинаковыми, коэффициенты сочетаний г = 1 и имея в виду, что Rn - St, получим

Л 5 Fni cLi /с т.

i = 1

(2.6)

Величина

Е Fni < i = Nn представляет собой суммарное усилие

<;= 1

в элементе от всех видов нагрузки. Перенося А в левую часть неравенст-fn ff - правую и имея в виду, что напряжение в элементе 6 = = NniA, получаем

ё < ёг/к = [$],

(2.7)

где k- fn fm у fl у с - коэффициент запаса.

Отношение нормативного предела текучести к коэффициенту запаса называется допускаемым напряжением [$] = &т/к.

Формально неравенство (2.7) является неравенством методики допускаемых напряжений. Слева стоит напряжение в конструкции от нормативной нагрузки, справа - нормативный предел текучести. Это неравенство расс-

Эта методика применялась в нашей стране для расчета строительных конструкций до 1951 г. В настоящее время она используется, например, в машиностроительных расчетах. В некоторых странах она применяется в настоящее время и для расчета строительных конструкций.



1 ... 4 5 6 7 8 9 10 ... 76