Главная » Книжные издания1 ... 68 69 70 71 72 73 74 ... 76 Список литературы 1. Беленя Е.Н. Предварительно напряженные металлические несущие конструкции. Изд. 2-е. - М.: Стройиздат, 1975. - 416 . 2. Мельников Н.П. Металлические конструкции. Современное состояние и перспективы развития. - М.: Стройиздат, 1983. - 541 с. 3. Металлические конструкции. Специальный курс. - 3-е изд./ Под ред. Е.И.Беленя. - М.: Стройиздат, 1991. - 687 с. 4. Металлические конструкции. Справочник проектировщика. 2-е изд. / Под ред. Н.П.Мельникова. - М.: Стройиздат, 1980. - 776 с. 5. Проектирование металлических конструкций. Специальный курс / Под ред. В.В.Бирюлева. - Л.: Стройиздат, 1990. - 432 с. 6. СНиП 2.03.06-85. Алюминиевые конструкции. Нормы проектирования. - М.: Стройиздат, 1986. - 47 с. 7. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования. - М.: Стройизгат, 1986. - 34 с. 8. СНиП 2-23-81 . Стальные конструкции. Нормы проектирования. - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1991. - 96 с. Отношение полной массы конструкций к массе ее несущих деталей. Экономия металла за счет совершенствования конструктивного оформления характеризуется строительным коэффициентом. Снижение строительного коэффициента обусловливает также снижение трудоемкости изготовления и монтажа конструкций. Строительный коэффициент характеризует качество конструктивной формы и компоновки с точки зрения не только затрат материала, но и стоимости, сроков возведения и других технико-экономических показателей и поэтому является крайне важным. Основные пути снижения строительного коэффициента - улучшение конструктивно-компоновочного решения на основе принципа концентрации материала и упрощение конструктивной формы, обеспечивающее технологичность изготовления конструкций. Оба эти направления ведут к сокращению числа вспомогательных элементов, менее мощных, более подверженных повреждениям и вместе с тем более трудоемких и относительно дорогих. При этом снижение строительного коэффициента влияет на снижение трудоемкости и стоимости в большей степени, чем снижение массы. Это справедливо не только в отношении строительных коэффициентов конструктивного элемента, но и для всего сооружения в целом. Трудоемокость монтажа сооружения значительно возрастает при увеличении удельного веса в каркасе здания связей, фонарей и других вспомогательных конструкций, число которых обычно значительно превышает число основных элементов. Большое значение для снижения стоимости имеют унификация и типизация конструкций, которые весьма эффективны, особенно при переходе на поточные методы изготовления и монтажа. Приложение 1. Справочные данные по мостовым кранам (для учебного проектирования) Ci75 /77? Для кранов g-J2/J, 50 2.5 Для кранов (2- 160/32, 200/32 Для кранов (2 - 80/20, 100/20, 125/20 lHi I кг К у - грузоподъемность крана, Fki, Fk2 - максимальные вертикальные давления колес крана (нормативные) | Наг^з-ка на главный крюк, кН | Пролет здания /, м | Размеры, мм | Максимальное давление колеса, кН | Вес тележки Gt, кН | Вес крана с тележкой Gk, кН | Тип кранового рельса | Высота рельса /гр, мм | Высота подкрановой балки Лб, мм, при шаге колонн, м | | | | К | | Fk 2 | | | 32/5 | | 24 30 36 | 2750 2750 2750 | | 6300 6300 6800 | 5100 5100 5600 | 260(315) 280(345) 320(380) | | 343(510 402(608) 554(715) | КР-70 | | 1000 | 1500 | 50/12,5 | | 24 30 36 | 3150 | | 6860 | 5600 | 380(470) 415(505) 455(525) | | 475(676 583(774) 716(843) | КР-80 | | 1000 | 1500 | 80/20 | | 24 30 36 | 3700 4000 4000 | | 9100 | 4350 | 353(387) 373(418) 392(436) | 373(397) 402(427) 422(446) | 323(382) | 1029(1137 1176(1284) 1274(1431) | КР-100 | | 1000 | 1600 | 100/20 | | 24 30 36 | 3700 4000 4000 | | 9350 | 4600 | 410(446) 449(476) 469(495) | 439(456) 469(485) 489(505) | 363(412) | 1107(1186) 1303(1382) 1401(1431) | КР-120 | | 1000 | 1600 | 125/20 | 1225 | 24 30 36 | 4000 | | 9350 | 4600 | 436(479) 466(508) 485(528) | 446(508) 476(538) 495(567) | 382(441) | 1156(1235) 1303(1431) 1500(1578) | КР-120 | | 1000 | 1800 | 160/32 | 1570 | 24 30 36 | 4800 | | 10500 | 1500 | 295(310) 311(330) 331(366) | 304(320) 321(340) 350(370) | 461 (549) | 1284(1617) 1676(1813) 1823(2009) | КР-120 | | 1000 | 1800 | 200/32 | 1960 | 24 30 36 | 4800 4800 5200 | | 10800 | 1500 | 358 378 397 | 368 387 407 | | 1637 1833 2029 | КР-120 | | 1000 | 1800 | Примечание. Цифры в скобках относятся к кранам тяжелого режима работы (7К, 8К). | |
N1 О Приложение 2. Данные для курсового проектирования по снеговым и ветровым нагрузкам Место строительства | Снеговая | Ветровая | район | So, кН/м^ | район | wo, kH/m | Днепропетровск, Донецк, Мариуполь, Кривой Рог | | | | 0,38 | Ставрополь | | | | | Минск | | | | 0,23 | Омск, Харьков | П | | | | Волгоград, Хабаровск | | | | 0,38 | Владивосток | | | | | | | | | 0,23 | Братск, Санкт-Петербург, Екатеринбург, Челябинск | | | и | | Магнитогорск, Орск, Саратов | | | | 0,38 | Караганда | | | | 0,48 | Нижний Новогород, Череповец | | | | 0,23 | Нижний Тагил, Новокузнецк | | | | | Кемерово, Комсомольск-на-Амуре, Красноярск, Самара, Новосибирск | | | | 0,38 | Пермь | | | | |
Прило>1<ение 3. Поправочные коэффициенты к на возрастание давления ветра по высоте Тип местности | При высоте над поверхностью земли, м | | | | | | | | | >480 | Открытые местности (степи, лесостепи, пустыни, открытые побережья морей, озер, водохранилищ) | | 1,25 | 1,38 | | | | 2,45 | 2,75 | 2,75 | Городские территории,лесные массивы и подобные местности, равномерно покрытые препятствиями высотой более 10 м | 0,65 | 0,85 | 0,98 | | | | | 2,75 | 2,75 | Городские районы, застроенные зданиями высотой более 25 м | | 0,55 | 0,68 | | | 1,25 | | 2,35 | 2,75 |
Приложение 4. Марки сталей, заменяемые сталями по ГОСТ 27772-88 Сталь по ГОСТ 27772-gg Заменяемые стали С235 С245 С255 С275 С285 С345 С375 С390 С440 С590 ВСтЗкп2 ВСтЗпсб-1 ВСтЗсп5-1 ВСтЗпс6-2 ВСтЗсп5-2 09Г2, 09Г2С, 14Г2, 15ХСНД, ЮХНДП 09Г2С-2, 14Г2, 10Г2С1, 15ХСНД, ЮХСНД 10Г2С1Т, ЮХСНД, 14Г2АФ 16Г2АФ 12Г2СМФ Примечание. Подробно замену разных сталей по разным ГОСТам и ТУ при разных толщинах листового и фасонного проката см. в нормах. Приложение 5. Расчетные сопротивления стали по ГОСТ 27772-88, сварных и болтовых соединений, кН/см Сталь | Вид проката, толщина, мм | Ryn / Run | | | | | | | Лист, | 2-20 | 23,5/36 | | | 13,5 | | 47,5 | | фасон | 21-40 | 22,5/36 | | | 12,5 | | 47,5 | | | 41-100 | 21,5/36 | | | | | 47,5 | | Лист, 1 | 2-20 | 24,5/37 | | | | 16,5 | 48,5 | | фасон | | | | | | | | | Фасон | 21-30 | 23,5/37 | 23 - | | 13,5 | 16,5 | 48,5 | | Лист 4-Ю | 24,5/38 | | | | | | | Фасон 4-Ю | 25,5/38 | | | 14,5 | | | | | 11-20 | 24,5/37 | | | | 16,5 | 48,5 | | Фасон | 21-40 | 23,5/37 | | | 13,5 | 16,5 | 48,5 | | Лист, | 2-ю | 27,5/38 | | | 15,5 | | | | фасон | | | | | | | | | | 11-20 | 26,5/37 | | | | 16,5 | 48,5 | | Фасон 11-20 | 27,5/38 | | | 15,5 | | | | Лист 4-10 | 27,5/39 | | | 15,5 | 17,5 | 51.5 | | 11- | | 26,5/38 | | | | | | | Фасон 4-10 | 28,5/40 | | | | | 52,5 | | 11- | | 27,5/39 | | | 15,5 | 17.5 | 51,5 | | Лист, | 2-10 | 34,5/49 | 33,5 | | 19,5 | | 64,5 | | фасон | 11-20 | 32,5/47 | 31,5 | | | | | | | 21-40 | 30,5/46 | | | 17,5 | 20,5 | 60,5 |
Сталь | Вид проката, толщина, мм | Ryn / Run | | | | | | | | 2-10 | 37,5/51 | 36,5 | | | | | | фасон | 11-20 | 35,5/49 | 34,5 | | | | 64,5 | | | 21-40 | 33,5/48 | 32,5 | | | 21,5 | | | Лист 4-50 | 39/54 | | 52,5 | | 24,5 | | | | | 44/59 | | 57,5 | | 26,5 | 77,5 | | 31 | | 41/57 | | 55,5 | | 25,5 | | | 10- | | 54/63,5 | 51,5 | | | 28,5 | |
Примечания: 1. Для стали C345 и С375 характеристики листового и фасонного проката совпадают. 2. Из сталей С390, С440, С590 фасонный прокат не выпускается. Приложение 6. Коэффициенты для расчета на прочность элементов стальных конструкций с учетом развития пластических деформаций Тип сечения Схема сечения Значения коэффициентов П при = о 0,25 0,5 1,19 1,12 1,07 1,04 1,47 <Й ly 6) а) 1,47 0,5 1 1,07 1,12 1,19 При Му + 0 коэффициент я-1,5. Приложение 7. Коэффициенты уг для двутавровых балок с двумя осями симметрии Число закреплений сжатого пояса в пролете | Вид нагрузки в пролете | Нагруженный пояс | Формулы для вычисления уг при значениях 0,14 о(. < 40 | Без закреплений | Сосредоточенная Равномерно распределенная | Верхний Нижний Верхний Нижний | Т- 1,75+0,09c3L Г-5,05+0,09оС 5 -l,6+0,08ct V- 3,8+0,08оС | Два и более, делящие пролет на равные части | | Любой | Г-2,25+0,07о(. |
Приложение 8. Коэффициенты устойчивости при центральном сжатии (р Условная гибкость VEJW Коэффициенты ip по СНиП . 11-23-81 с изм. Коэффициенты ip по проекту новых норм для разных типов поперечных се-чений стержней 0,4 0,6 0,8 1,2 1,4 1,6 1,8 2 2,2 2,4 2,6 2,8 3 3,2 3,4 3,6 3,8 4 4,2 4,4 4,6 4,8 5 989 969 953 934 913 891 866 841 813 785 755 718 673 628 587 547 508 471 436 402 370 340 312 289 268 636 . 998 986 967 948 927 905 881 855 826 794 760 722 683 643 602 562 524 487 453 421 392 359 330 304 281 999 994 981 968 954 938 920 900 877 851 820 785 747 704 660 615 572 530 475 431 393 359 330 304 281 Примечание. Значение коэффициентов р в таблице увеличены в 1000 раз. Приложение 9. Коэффициенты е для проверки устойчивости внецентренно сжатых сплошностенчатых стержней в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии | | | | | Коэффициент 1р е | при приведенном эксцентриситете те/ | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 175 | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 0.99 | | | | | | | | | | | | | 170 | у(Т531 125 1 | | | | | | | | | | | | | | | | 144 [> | , 118 | | | | | | | | | | | | | | | | 135 112 | | | | | | | | | | | | | | | | \ 125 | 106 .. | | | | | | | | | | | | | | | | | 098 \ | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | |
Примечания: 1. Значения коэффициентов ifi в таблице увеличены в 1000 раз. 2, Значения <ре принимать не выше значений ip. приложение 10. Коэффициент у? е для проверки устойчивости внецентренно сжатых сквозных стержней в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии Коэффициенты (fie при относительном .эксцентриситете nief | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 400Г | :.ззз | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 600 . | 454., | | | | | | | | | | | | | | | | 55Г | .423 | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | |
Примечания: 1. Значения коэффициентов <р таблуще увеличены в 1000 раз. 2. Значения е принимать не выше значений i/?. приложение 11. Коэффициенты влияния формы сечения Тип сечения Схема сечения и эксцентриситет Значения при 0< ji < 5 0.1 < ni 5 5 m < 20 Я > 5 0,1 4 m 5 < m 6 20 / л 0,25 0,5 >1 (1,45-0,05(11) -0,ОИ5-m)ji (1,75-0,1 w) - 0,02(5-nOjj (1,9-0,lm) -0,02(6-m)/ 1,25 1,4-0,02/ 1,2 1,25 1,3 Ml-0.3(5-m)al i] 2(1-0,8<n il f)2(l-0,8oi i) 5> ...Hib/7<ri... 0,5 1 1,45 +0,04m AS + 0.l2m . + 0.2J;ii + 0,l + 0,25(11 + 0.1/ 1,65 2.4 1,45 + 0,04(0 1.8 +0.12m 1,65 2,4 Примечания: 1. Для сечений типа J-4 при подсчете значений А An- площадь вертикальных элементов полок не следует учитывать. 2, Для сечений типа 3-4 значения 2 следует принимать равными значениям для сечения типа 2, при тех же значениях Л Л„.. 1 ... 68 69 70 71 72 73 74 ... 76
|