Главная » Книжные издания

1 2 3 4 5 6 7 ... 48

3.9. Удельные показатели стоимости и трудоемкости работ

ТАБЛИЦА 3.4. УДЕЛЬНЫЕ ПОКАЗАТЕЛИ СТОИМОСТИ И ТРУДОЕМКОСТИ ОСНОВНЫХ ВИДОВ РАБОТ ПРИ УСТРОЙСТВЕ ФУНДАМЕНТОВ

Наименование работ

Стоимость, руб.

Трудоемкость, чел.-дн.

Разработка грунтов глубиной до 3 м;

песчаных .......

глинисты.?......

влажных .......

Устройство подготовки под фундаменты:

песчаной .......

щебеночно-гравийной . .

бетонной .......

Устройство монолитных железобетонных фундаментов и ростверков из бетона марки М 200:

столбчатых ......

ленточных ......

Устройство сборных железобетонных фундаментов из бетона марки М 200 . . . Устройство ленточных фундаментов и стен подвалов из сборных бетонных блоков марки М.100 . . . . .

Погружение железобетонных свай из бетона марки М 300 в грунты I группы:

длиной до 12 м . . . , до Ы м . . .

составных длиной

до 20 м .......

Погружение желеаобетон-ны;; свай из бс.тона марки М 300 в грунты П группы: длиной до 12 м . . .

до 16 м . . . составных длиной до 20 м.........

Бурение лидерных скважин в грунтах:

I группы . о . .

И группы . ....

Устройство буронабнвных железобетонных свай из бетона марки М 200 без уши-рения диаметром мм:

до 630 . .....

820 .

1020 .

Устройство буронабивных железобетонных свай из бетона марки М 200 с ушире-нием..........

Устройство набивных свай из бетона марки М 200 с уплотнением скважин (в деле):

пробивкой .....

вытрамбовыванием . .

4,8 11,5 23,7

29,0 26,1

59,2

85,2 93,8

105,3

90,3 103,7

111,2

1,85 2,15

58,3 90,8

54 84,8 53,7 82,4

50 74,3

87,6 125,8

45,0 37,2

0,23 0,28 0,32

0,11 0,13

0,58

0,72 0,38

0,55

0,42

0,89 1,41

1.46

1,05 1,68

0,09 0,11

1,32 1,97 1.02 1,41 0.91 1,25 0,76 1,04

2,36 2,56

1,12 1,32

экономических показателей, полученных для одного фундамента, так как оптимальное реше-; ние для этого фундамента может не отражать оптимальность решения различных фундаментов, имеющихся в здании. Нельзя также судить об оптимальности конструкций свайных, фундаментов из свай различных видов по технико-экономическим показателям, получаемым для одиночных свай.

3.9. УДЕЛЬНЫЕ ПОКАЗАТЕЛИ СТОИМОСТИ И ТРУДОЕМКОСТИ ОСНОВНЫХ ВИДОВ РАБОТ ПРИ УСТРОЙСТВЕ .ФУНДАМЕНТОВ

Для предварительных оценок технико-экономических показателей фундаментов различных видов в табл, 3.4 приведены удельные показатели стоимости и трудоемкости основных видов работ при устройстве фундаментов. В приведенных показателях накладные расходы, дополнительные затраты на производство работ в зимнее время и плановые накопления не учтены.

Для железобетонных конструкций стоимость арматуры в расценках не учтена и при- нимать ее следует по цене, руб/т:

для стали класса A-I и А-П....... 0,22.

А-П1.......... 0,24

В-1.......... 0,31

В-2........., . 0,42

ТАБЛИЦА 3.5. УДЕЛЬНЫЕ В РАСЧЕТЕ НА !

ПЛОЩАДИ ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ ПО ВАРИАНТАМ ФУНДАМЕНТОВ'

Примечания: 1. Показатели го всем видам работ (за исключением бурения лидерных скважин) даны, на 1 а по бурению лидерных скважин - иа 1 м.

2. Над чертой даны значения для свя.-ных грунтов, под чертой - для несвязных.

3. Показатели по земляным работа.м учитывают транспортировку, обратную засыпку и уплотнение грунта.

Фундаменты

из забивных свай

столбчатые

сечением ЗОх ХЗО см, длиной

Показатели

на естественном основании с отметкой

и с расчетной нагрузкой соответственно

заложения

подошвы

-4,05

10 м

16 м

и 0,4 МН

н 0,8 МН

Приведенные за-

траты, руб. . .

10,9

Себестоимость,

зуб......

чапитальные вло-

жения в базу

строительства,

10,4

руб/гсд . . .

13,3

10,8

Затраты труда.

чел.-дн.:

всего . . .

0,32

0,41

в том числе

на возведение

0,15

0,23

0,17

Расход материа-

бетона, м'

0,15

0,12

0,08

цемента, кг

32,7

36,7

стали, кг

условного топ-

лива, кг . .

22,3

18,1



Для железобетонных конструкций, отличающихся от марок, приведенных в табл. 3.4, применяется надбавка или скидка в размере 1 руб. за каждые 50 ед. изменения марок.

Затраты труда даны только для строительной площадки.

Затраты труда на изготовление 1 м^ конструкций, изделий и полуфабрикатов и их транспортирование (с учетом вспомогательных рабочих) имеют следующие показатели, чел.-дн.:

Сборные железобетонные фундаменты , ь 2,5

Блоки стен подвалов.......... 1,95

Сваи забивные............ 3.55

Сваи-колонны ............ 5,15

Бетонная смесь............. 0,55

Арматурные изделия для монолитных конструкций ..... .......... 9,75

Пример сравнительной цепки столбчатых и свайных фундаментов промышленного здания. Исходные данные;

1) одноэтажное промышленное здание размером в плане 144x145 м, высотой 18 гг, несущие конструкции -- железобетонные колонны; шаг колонн 6 и 12 м соответственно по иаружым и внутренним рядам; пролет 24 м; нагрузки на фундаменты колонн соответственно наружных и внутренних рядов составляют: нормальные силы 2,8 и 4,75 МН, изгибающие моменты 1,52 и 1,48 МН-м, поперечные силы 0,01 и 0,006 МН; район строительства - Московская обл.;

2) грунтами оснований столбчатых фундаментов служат грунты с условным расчетным давлением 0,2 МПа, залегающие на глубине 4 м; выше залегают слабые ненормируемые грунты; для свай сечением 30X30 см, длиной 10 м грунты основания позволяют обеспечивать расчетную вдавливающую нагрузку 0,4 МН, длиной 16 м - 0,8 МН.

Требуется выбрать наиболее экономичную конструкцию фундаментов.

В результате проработки вариантов фундаментов определены технико-экономические показатели, значения которых приведены в табл. 3.5. Как видно из этой 1аблицы, наиболее экономичным вариантом являются фундаменты из свай сечением 30X30 см, длиной 16 м с расчетной нагрузкой 0,8 МН.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Иистру; сц11я по определению экономической эффективности капитальных вложений в строительстве. СН 423-71.-М.: Стройиздат, 1971.-112 с.

2. Методические рекомендации по экономической оценке архитектурно-строительных решений промышленных зданий н сооружений. - М.: изд. ЦНИИпро-еггга, ЦНИМпронзданий Госстроя СССР, 1984 - 182 с.

3. Руководство по выбору проектных решений фу31да.нентйс. - М.: Стройиздат, 1984.- 243 с.

4. Строительные нормы и правила. Основания зданий и сооружений. СНиП 2.02.01-83. - М.: Стройиздат, 1984.

5. Строительные нормы и правила. Основания н фундаменты. СНиП 3.02.01-83. - М.: Стройиздат, 1983.

6. Строительные нормы и правила. Свайные фундаменты. СНиП П-17-77. - М.: Стройиздат, 1977.

7. Технические правила по экономному расходованию основных строительных материалов. ТП 101-81.-М,: Стройиздат, 1981.

8. Укрупненные сметные норы. Здания п сооружения промышленного назначения. Сб. № 1-1.И. Монолитные железобетонные фундаменты вод каркасы гражданских зданий п зданий административно-бытового назначения промышленных поедприятнй, - М.: Стройцэдат, 1977.

9. Укрупненные сметные нормы. Здания и сооружения промышленного назначения. Сб. Ш 1-1.Н. Свайные фундаменты многоэтажных промышленных зданий с железобетонным каркасом. - М.: Стройиздат, 1978.

10. Узфупненные сметные нормы. Производственные здания н сооружения общего назначения. Сб. 1-1.М. Свайные фундаменты одноэтажных промышленных зданий с железобетонными каркасом. - М.: Стройиздат, 1976.

11. Укрупненные сметные нормы. Здания и сооружения промышленного назначенчя. Сб. Ш 1-22.2, вып. 1. Фундаменты. - М.: Стройиздат, 1982.

12. Укрупненные сметные нормы. Здания и сооружения промышленного иазначения. Сб. JVs М-В. Фундаменты многоэтажных промышленных зданий с железобетонным каркасом. - М.: Стройиздат, 1974.

13. Укрупненные сметные нормы. Здания и сооружения промышленного назначения. Сб. 1-1.Б. Фундаменты одноэтажных промышленных зданий с железобетонным каркасом. - М.: Стройиздат, 1973.

14. Хани51 Р. е., Альперович Л. К. Рекомендации по определению оптимальных решений свайных фундаментов. - М.: изд. ЦБНТИ Минмонтажспецстроя СССР, 1981. - 66 с.



л а

4.1.

Фундаментом называется часть здания или сооружения, преимущественно подземная, которая воспринимает нагрузки от сооружения и передает их на естественное или искусственное основание, сложенное грунтами.

Фундаменты могут быть мелкого и глубокого заложения. Отличительные особенности фундаментов мелкого заложения заключаются в следующем:

нагрузка на основание передается преимущественно через подошву фундамента;

соотношение размеров (высоты /г/ и ширины Ь) не превышает 4, что позволяет рассматривать такие фундаменты как жесткие конструкции; при их повороте в работу включается боковая поверхность фундамента;

фундаменты устраивают в отрытых котлованах или I! полостях заданной формы, создаваемых в массиве грунта.

Фундаменты мелкого заложения могут применяться для любых сооружений и в любых 1-шженерно-геологических условиях.

Тип фундамента - мелкого или глубокого заложения, так же как и его конструкция, определяется на основе технико-экономического сравнения вариантов с учетом инженерно-геологических условий площадки, вида сооружений, размера и характера нагрузок, производственных возможностей строительной организации.

Фундаменты могут выполняться в монолитном варианте непосредственно в котловане или в сборном варианте из заранее изготовленных на заводе элементов.

Верхняя плоскость фундамента, на кото-

Рис. 4.1. Схемы фундаментов а - отдельного; б - ленточного; / - фундамент; 2 -колонна; 3 - стена

рую опираются надземные конструкции, называется обрезом, а нижняя плоскость, соприкасающаяся с основанием, - подошвой (рис. 4.1). За ширину фундамента принимают наименьший размер подошвы Ь, а за длину - наибольший ее размер / [1]. Высота фундамента hf есть расстояние от подошвы до обреза. Расстояние от поверхности планировки до подошвы фундамента является глубиной заложения d. В железобетонных фундаментах нижняя плоская или ступенчатая часть называется плитной, а верхняя - фундаментной стеной у ленточных фундаментов или подколонником у столбчатых фундаментов. Пространство в верхней части подколонников, служащее для установки колонны, называется стаканом. В отдельных случаях надземная стена или колонна сооружения могут опираться непосредст-вешю на плитную часть. Ширина фундаментов по обрезу принимается, как правило, больше толщины стены, а ширина подошвы определяется расчетом. Глубина заложения назначается по конструктивным соображениям, а также исходя из условий промерзания или напластования грунта с учетом расположения уровня подземных вод.

Фундаменты могут быть жесткими, в нижней части которых не возникает растягивающих напряжений, и гибкими, в плитной части которых возникают деформации изгиба, что требует применения арматуры.

4.2. МАТЕРИАЛЫ ФУНДАМЕНТОВ

Материалы фундаментов выбираются в соответствии с материалами основных конструкций сооружения. Кроме прочности материал фундаментов должен обладать необходимой морозостойкостью. В качестве материала фундаментов применяются железобетон, бетон, каменные материалы (кирпич, бут, блоки из природных камней). В отдельных случаях возможно использование облегченных и легких бетонов, цементогрунта. Сборные элементы изготовляются из железобетона и бетона, в том числе и на силикатных вяжущих материалах, а также из цементогрунта и кирпича.

Армируют фундаменты горячекатаной арматурной сталью класса А-П1 и обыкновенной арматурной проволокой диаметром 3-5 мм класса Вр-1 и В-П [2]. Допускается применение для поперечной конструктивной и монтажной арматуры горячекатаной арматурной стали класса A-I и А-П, а также проволоки класса В-П диаметром 6-8 мм в сварных сетках и каркасах. Для монтажных петель сборных



элементов применяется горячекатаная арматурная сталь А-1 или А-И. Если монтаж конструкций происходит при температуре ниже минус 40 °С, для монталсных петель не допускается применение стали марки ВСтЗсп2.

За нормативные сопротивления арматуры Rsh принимаются наименьшие контролируемые значения предела текучести, физического или условного: для стержневой арматуры - равного напрялсенням, соответствующим остаточному относительному удлинению 0,2 %, а для проволочной арматуры - равного 0,75 временного сопротивления разрыву. Указанные контролируемые характеристики арматуры при-

нимаются в соответствии с государственными стандартами на арматурные стали и гарантируются с вероятностью не менее 0,95,

Расчетные сопротивления арматуры при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы приведены в табл. 4.1, а расчетные сопротивления при расчете по предельным состояниям второй группы - в табл. 4.2.

Виды материалов назначаются из расчета их на прочность. Минимальные марки материалов по прочности на осевое сжатие для фундаментов должны быть не ниже приведенных в табл. 4.3. Минимальные марки растворов по

ТАБЛИЦ,А, 4.1. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ АРМАТУРЫ ДЛЯ ПРЕДЕЛЬНЫХ СОСТОЯНИЙ ПЕРВОЙ ГРУППЫ

Стержневая арматура

Расчетные сопротивления ар.матуры, МПа

растяжению

О

н

с

н

:j

>

Ч

с

с

о

о

га VO

х

с

и

о

у.

о

ш

н

о

>>

t.

н

1=С

о

,9-

С

Ь

rjj с Ш

х; г- га о

3 Si = =

5 - ~

с ~ 53 CJ

Н D. (U <и

о с и с

ТАБЛИЦА 4.2. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ АРМАТУРЫ ДЛЯ ПРЕДЕЛЬНЫХ СОСТОЯНИЙ ВТОРОЙ ГРУППЫ

Стержневая арматура

Расчетные сопротивления арматуры, МПа

растяжению

° У,

= н 2

сг ш S

t Я' -

оГк га S

с U р. я

с о =и

г~ и

с - t<

J с UJ S

q н Е S

с >>а 3

р. х: н га

о I 5 6

X X

о г-0,0

§°

г- га ~

0J к О В- аз CJ Р

га а щ

О. аз О-

= s- с

сое

А-1 А-И

А-1 II диаметром, м.м:

6-8 10-40

Bp-I диаметром, им;

о

А

З-П диаметром, мм:

А

5 6 7

225 280

:i5b 365

375 365 360

1250 1200 1100 1050 980

ТАБЛИЦА 4.3. МАРКИ МАТЕРИАЛА ФУНДАМЕНТОВ

ос с :i н га

о

А-П

A-III диаметром.

10-чО

Вр-1 днаметро.м,

37.5

B-II диаметром,

1500

1190

1500

390 -

1440

1355

1440

1320

1055

1320

1260

1260

1175

1175

Материал

Минимальные марки для сооружений к.часса

Грунт

а

б

в

б

в

а

в

тяжелый...........

на пористых заполнителях ....

Силикатная масса .........

Природные камни .........

Кирпич..............

Цементогрунт ..... . .....

100 .

Условные обозначения грунтов: а - крупнообломочные и песчаные маловлажные, супеси твердые, суглинки и глины твердые; б - крупнообломочные и песчаные влажные, супесн пластичные, суглинки н глины тугопластичные и мягкопластичные; е - крупнообломочные и песчаные, насыщенные водой, супеси текучие, суглинки и глины текучепластичные и те.чучие.



пределу прочности на сжатие для кладки фундаментов следует принимать не ниже приведенных в табл. 4.4 [3].

При устройстве железобетонных монолитных и сборных фундаментов должен применяться бетон марки не ниже Ml50.

ТАБЛИЦА 4.4. Л1АРКИ РАСТВОРОВ

Минимальная

марка

сооружений

Раствор

Грунт

Цементный

а

б

в

Цементно-извест-

а

ковый

в

Цементно-глинистый

а

б

в

Примечание. Условные обозначения грунтов те же, что и в табл. 4.3.

ТАБЛИЦА 4.S. МАРКИ

Для изготовления пустотелых фундаментных стеновых блоков, а также бутобетон ных блоков применяются материалы, марки которых по прочности на осевое сжатие долй<:ны быть не менее указанных в табл. 4.5.

Проектная марка бетона по прочности на сжатие назначается по прочности на осевое сжатие (кубиковая прочность).

Минимальные проектные марки бетона по морозостойкости принимаются по табл. 4.6.

Проектная марка бетона и камней по морозостойкости принимается по числу выдер-хсиваемых циклов попеременного замораживания и оттаивания образцов. Марки бетонов, камней и растворов по прочности и морозостойкости определяются по методике, установленной государственными стандартами. Возраст бетона и раствора, отвечающий его проектной марке, принимается, как правило, равным 28 дням.

Расчетные сопротивления бетонов в зависимости от их проектных марок по прочности

БЕТОНА ПО ПРОЧНОСТИ

Блоки

Минимальная марка для сооружений класса

Грунт

а

б

в

а

б

а

а

б

в

Пустотелые:

из тяжелого бетона . . . . .

из бетона на пористы.х запол-

нителях .........

из силикатной массы ....

Бутобетонные с бутовым камнем:

марки 200 и выше .....

марки 150-200 .......

100.

. 75

марки 75-150 .......

Бутобетонные на щебне из хорошо

обожженного кирпича марки 100 и

выше............

Примечание. Условные обозначения грунтов те же, что и в табл. 4.3.

ТАБЛИЦА 4.6. МАРКИ БЕТОНА ПО МОРОЗОСТОЙКОСТ1

Минимальная марка для сооружений класса

Расчетная зимняя

и

температура наружного

воздуха t, град

1 рунт

а

в

а

б

а

б

в

i -1U

-40<<-20

-20<-5

;>-5

Примечания: 1. Звездочкой отмечены марки, которые для тяжелого бетона не нормируются. 2. Знак тире обозначает, что марки не нормируются.

3, Над чертой даны требуемые марки для бетона, цементного грунта и искусственных камней; под чер той - для природных камней.

4. Условные обозначения грунтов те же, что и в табл. 4.3.



ТАБЛИЦА 4.7. РАСЧЕТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ БЕТОНА ДЛЯ ПРЕДЕЛЬНЫХ

СОСТОЯНИИ ПЕРВОЙ ГРУППЫ

Сопротивление

Бетон

Значение сопротивления, МПа, при проектной марке бетона по прочности на сжатие

М 100

М 150

М 200

М 300

М 350

М 400

М 450

М 500

Сжатие осевое (призменная прочность) R-

Тяжелый

На пористых заполнителях

2,3 2,3

3,5 3,5

4,5 4,5

11 11

13,5 13,5

15,5 15,5

17,5 17,5

19,5

21,5

Растяжение осевое R

Тяжелый

0,28

0,38

0,48

0,63

0,75

0,88

1,28

1,35

ТАБЛИЦА 4.S. НОРМАТИВНОЕ И РАСЧЕТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ БЕТОНА ДЛЯ ПРЕДЕЛЬНЫХ СОСТОЯНИЙ ВТОРОЙ ГРУППЫ

Сопротивление

Бетон

Значение сопротивления, МПа, при проектной марке бетона по прочности на сжатие

М 100

М 150

М 200

М 250

М 350

М 400

М 450

М 500

Сжатие осевое (призменная прочность) Rjjgj.

Тяжелый На пористых заполнителях

4,5 4,5

8,5 8,5

11,5 11,5

14,5 14,5

17 17

20 20

22,5 22,5

25,5

Растяжение осе-4f,ser

Тяжелый

0,42

0,58

0,72

0,95

1,15

1,65

Примечание. Сопротивления, приведенные в настоящей таблице, вводятся в расчет с коэффициентам условий работы бетона /?г^ = 1, за исключением случаев, когда действует многократно повторяющаяся

нагрузка при расчете по образованию трещин.

ТАБЛИЦА 4.9.

КОЭФФИЦИЕНТЫ УСЛОВИ1 РАБОТЫ

Факторы и конструкции, обусловливающие введение коэффициентов условий работы


1. Длительность действия нагрузки:

а) при учете постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, кроме нагрузок, суммарная длительность которых мала (например, крановые нагрузки; нагрузки от транспортных средств; ветровые нагрузки; нагрузки, возникающие при изготовлении, транспортировании и возведении конструкций), а также при учете особых нагрузок, вызванных деформациями просадочных, набухающих, веч-номерзлых и тому подобных грунтов:

для тяжелого бетона, бетона на пористых заполнителях естественного твердения и подвергнутого тепловой обработке, если конструкция эксплуатируется в услови- ях, благоприятных для нарастания прочности бетона (твердение под водой, во влажном грунте или при влажности воздуха окружающей среды р.ыше 75 %) в остальных случаях . . . - 6) прн учете в рассматриваемом сочетании кратковременных нагрузок, суммарная длительность действия которых мала; для всех видов бетонов . . .

2. Бетонирование г вертикальном положении при высоте бетонирования более 1,5 м'.......

3. Бетонные конструкции , . . .

1,0 0,85

0,85 0,9

на сжатие приведены для предельных состояний первой и второй группы соответственно в табл. 4.7 и 4.8. Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы, приведенные в табл. 4.7, вводятся в расчет с коэффициентом условий работы согласно табл. 4.9. Расчетные сопротивленая кладки приведены в табл. 4.10-4.16. Расчетные сопротивления кладки из крупных блоков и камней, изготовленных из тялселых бетонов и

ТАБЛИЦА 4.10. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ СЖАТИЮ КЛАДКИ ИЗ КИРПИЧА ВСЕХ ВИДОВ ПРИ ВЫСОТЕ РЯДА КЛАДКИ 50-550 мм НА ТЯЖЕЛЫХ РАСТВОРАХ

Расчетные сопротивления, МПа

4. к с =

прн проч-

при марке раствора

ности

раствора.

МПа

Примечание. К расчетным сопротивлениям сжатию следует применять коэффрщиенты: при применении жестких цементных растворов (без добавок глины пли извести), легких растворов и известковых растворов в возрасте до 3 мес. - 0,85; цементных растворов (без извести или глины) с органическими пластификаторами - 0,0,



ТАБ-ЛИЦА 4.11. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ СЖАТИЮ КЛ.ЛкДКИ ИЗ КРУПНЫХ СПЛОШНЫХ БЛОКОВ и БЛОКОВ ИЗ ПРИРОДНОГО КАМНЯ ПИЛЕНЫХ ИЛИ ЧИСТОЙ ТЕСКИ ПРИ ВЫСОТЕ КЛАДКИ 500-1000 мм

Расчетные сопротивления, МПа

в

О

прн марке раствора

я §->,

0- ш М о Z,

г

с:: la!

р. о

с га о

ft-S S а О, я Й сна,

10,3

10.1

8,7 6,9

250

fi,l

ТАБЛИЦА 4.12. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ СЖАТИЮ КЛАДКИ ИЗ СПЛОШНЫХ БЕТОННЫХ КАМНЕЙ И ПРИРОДНЫХ КАМНЕЙ ПИЛЕНЫХ ИЛИ чистой ТЕСКИ ПРИ ВЫСОТЕ РЯДА КЛАДКИ 200-300 мм

Расчетные сопротивления, МПа

при проч-

при марке раствора

ности

раствора,

МПа

природного камня плотностью более 1800 кг/м^, принимаются с коэффициентоА-i 1,1; из крупных пустотелых бетонных блоков различных типов по экспериментальным данным. При отсутствии таких данных расчетные сопротивления , допускается принимать по табл. 4.11 с коэффициентом 0,9 при пустотности 5 %; 0,5 при пустотности 25 % и 0,25 при пустотности 45 7о-

ТАБЛИЦА 4.13. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ СЖАТИЮ КЛАДКИ ИЗ ПУСТОТЕЛЫХ БЕТОННЫХ КАМНЕЙ ПРИ ВЫСОТЕ РЯДА КЛАДКИ 200-300 мм

Расчетные

сопротивления.

МПа

S ta

при марке раствора

при прочности раствора, МПа

100 75 50

2,0 1,6 1.2

1,7 1,5 1,15

1,7 1,4 1,1

1.6 1,3 1,0

1,4 1,1 0,9

1,1 0,9 0,7

0,9 0,7 0,5

ТАБЛИЦА 4.14. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ОСЕВОМУ РАСТЯЖЕНИЮ И СРЕЗУ КЛАДКИ ИЗ СПЛОШНЫХ КАМНЕЙ

Расчетное сопротив-

ление, МПа

, при

Напряженное состояние

марке раствора

Осевое растяжение по пере-

вязанному сечению

для кладки камней пра-

вильной формы . . .

0,16

0,11

0,05

для бутовой кладки

0.12

и, 08

0,04

Срез по сечению R

неперевлзаннсму для

кладки всех видов (ка-

сательное сцепление)

0,16

0,11

0,05

перевязанному для буто-

вой кладки ......

0,24

0,16

0,08

ТАБЛИЦА 4.15. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ СЖАТИЮ БУТОБЕТОНА (КЕВИЕРИРОВАННОГО)

Марка рваного бута

Расчетные сопротивления, МПа, . . при марке бетона

150 1 100

200 и выше 100 50

2,5 2,2 2,0

2,0 1,8 1,7

Примечание. При вибрировании бутобетона расчетные сопротивления сжатию следует принимать с коэффициентом 1,15.

Основными конструкционными материалами фундаментов являются железобетон и бетон, которые можно применять при устройстве всех видов монолитных и сборных фундаментов в различных инженерно-геологических условиях. При наличии агрессивных подземных вод следует применять цементы соответствующих видов или устраивать поверхност-

ТАБЛИЦА 4.16. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ СЖАТИЮ БУТОВОЙ КЛАДКИ ИЗ РВАНОГО БУТА

Расчетные сопротивления, МПа

при марке раствора

при прочности раствора, МПа

600 500 400 300 200 150 100

2,0 1,8 1,5 1,3

1,1 0,9 0,75

1,7 1,5 1,3

1,1 1,0 0,8 0,7

0,95

0,85

0,55

0,65

0,55

0.45

0,35

0,23

0,18

0,17

0,15

0,18

0,15

0,12

0,08

0,07

0,05

Примечания-. 1. Для кладки из постелистого бутового камня расчетные сопротивлкаия, приведенные в таблице, следует умножать на коэффициент 1,5.

2. Расчетное сопротивление бутовой кладки фундаментов, засыпанных со всех сторон грунтом, допускается повышать: при кладке с последующей за-сыпкой пазух котлована грунтом - на 0,1 МПа; при кладке в траншеях в распор с нетрок-тым грунтом, а также при надстройках - на 0,2 МПа.



ную гидроизоляцию. Фундаменты на основе силикатных матералов и цементогрунта применяются в конструкциях, работающих на сжатие, в фундаментах с уступами или с наклонными гранями при отсутствии агрессивных подземных вод. Каменная кладка из кирпича и бута предусматривается в конструкциях, работающих на сжатие, преимущественно для ленточных фундаментов и стен подвалов. Бутобетон и бетон рекомендуется применять при устройстве, фундаментов, возводимых в отрываемых полостях или траншеях при их бетонировании в распор со стенками. Допускается применение бутовых, бутобетонных и бетонных фундаментов с уступами или с наклонными гранями. Высота уступа для бетона принимается не менее 30 см, для бутобетона и бутовой кладки - 40 см.

Для получения жестких фундаментов, исключающих появление растягивающих напряжений в нижней части, отношение высоты уступа к его ширине /ii/Ci, а также отношение высоты фундамента к его выносу должно быть не менее 1,5. Толщину стен из бутобетона следует принимать не менее 35 см, а из бута--50 см; размеры сечения столбов из бутобетона - не менее 40 см, а из бута - 60 см.

Применение дерева и металла допустимо при устройстве фундаментов временных зданий и соорулений.

. 4.3. КОНСТРУКЦИИ ФУНДАМЕНТОВ 4.3.1. Столбчатые фундаменты под стены

грузки. По обрезу фундаментов укладываются фундаментные балки, на которые опираются надземные конструкции.

Фундаменты выполняются из сборных элементов (рис. 4.2) в виде столбов, возводимых из кирпича, бута, цементогрунта, бетона. Возможно применение фундаментов, устраиваемых в разбуриваемых или отрываемых в массиве грунта полостях, заполняемых врас-пор бетоном, цементогрунтом и др.

4.3.2. Ленточные и прерывистые фундаменты под стены

Ленточные фундаменты могут быть монолитными или из сборных блоков. Монолитные устраивают из бута, бутобетона, бетона, цементогрунта в виде лсесткой конструкции ступенчатой формы, когда в поперечном направлении не возникают растягивающие на-



Рис. 4.3. Многощелевой ленточный фундамент - поверхность грунта; 2 - распределительная плита; 3- надземная стена; 4 - бетонные пластины; 5 - перекрытие; 6 - пол подвала

Столбчатые фундаменты под стены рекомендуется устраивать при незначительных нагрузках от стены здания и в тех случаях, когда рснованне.м служат грунты, имеющие высокие прочностные и деформационные характеристики. Фундаменты располагаются через 3-6 м один от другого, в углах здания и в местах пересечения стен, а таклсе на других участках, где передаются значительные на-

д

Рис. 4.2. Столбчатый фундамент под стену

/ - на,п,темная стена; 2 - фун.даментная балка; 3 колонна; 4 - панели ограждения; .5 - фундамент стаканного типа; 6 - подготовка

пряжения. При применении л^елезобетона фундамент выполняется в виде нижней арми- рованной. ленты и неармированной фундаментной стены (см. рис. 4.1). Многощелевые ленточные фундаменты включают два или более ряда вертикальных пластин, на которые опираются надземные стены (рис. 4.3). В плане пластины представляют собой непрерывные ленты или отдельные элементы, устраиваемые на определенном расстоянии один от другого. Монолитные фундаменты могут применяться в любых грунтовых условиях.

Сборные фундаменты состоят из ленты, собираемой из железобетонных плит, и стены, собираемой из бетонных блоков (рис. 4.4). Фундаментные железобетонные плиты изготавливаются сплошными или ребристыми. Номенклатура типовых плит по серии 1.112-5 приведена в табл. 4.17. Номенклатзфа предусматривает четыре группы, каждая из которых характеризуется наибольшим значением среднего давления, цередаваем.ого на .основание.



ТАБЛИЦА 4.17. ФУНДАМЕНТНЫЕ ПЛИТЫ

Эскиз

Марка плиты*

Размеры, мм

Объем бетона, мз

Масса, кг

плиты


ФЛ32.12 ФЛ32.8

3200

1180 780

ФЛ28.12 ФЛ28.8

2800

1180 780

Ф Л 24.12 ФЛ24,8

2400

1180 780

ФЛ20.12 ФЛ20.8

2000

1180 780

1,6 1,047

1,369 0,896

1,138 0,745

0,975 0,638

4000 2620

3420 2240

2845 1865

2440 1595

6,5 4.6

6,5 4,6

4,6 3,2

4,6-3,2



Ф,П16.24 ФЛ16.12 ФЛ16.8

1600

2380 1180 780

0,987 0,486 0,320

2470 1215 800

3,2 2,2 1,4

ФЛ14.24 ФЛ14.12 ФЛ14.8

1400

2380 1180 780

0,845 0,416 0.274

2110 1040 685

2,2 2,2 1,4

ФЛ12.24 ФЛ12.12 ФЛ12.8

1200

2380 1180 780

0.703 0.347 0,228

1760 870 570

2,2 1,4 1,4

ФЛ 10.24 ФЛ10.12 ФЛ10.8

1000

2380 1180 780

0,608

0,197

1520 750 495

2,2 1,4 1,4

ФЛ8.24 ФЛ8.12

2380 1180

0,557 0,274

1395 685

1,1 1,1

ФЛ6.24 ФЛ6.12

2380 1180

0,415 0,205

1040 515

1,1 0,7

Марки плит в таблице указаны условно без обозначения их группы и относятся к изделиям всех групп.

при соответствующем вылете консоли фундамента. Плиты первой группы соответствуют среднему расчетному сопротивлению основа-


\\ II

1 II

!L

, b по расчету]


(nopqc- у

чету)

Рис. 4.4. Сборный ленточный фундамент

а - для здания с подвалом; б - для здания без подвала; I - поверхность грунта; 2 - бетонные блоки стен; 3 - фундаментные плиты

ния (при коэффициенте надежности по нагрузке Y/=) -0,15 МПа, второй--/?== = 0,25 МПа, третьей - = 0,35 МПа и четвертой- i?==0,45 МПа. Марки плит обозначаются буквами ФЛ и числами, характеризующими ширину и длину плиты, разделенными точками. Цифра, отделенная дефисом, указывает группу по несущей способности при толщине опирающейся стены 160 мм. Например, ФЛ20.12-4 - плита шириной 2000 мм, длиной 1180 мм, для среднего давления на подошве 0,45 МПа. Расчетный момент для плит определен по грани нагружающей стены, которая принята толщиной 160 мм (для крупнопанельных зданий). При увеличении , толщины нагружающей стены, например до 300, 400 мм и более, расчетные размеры консолей уменьшаются и по условиям прочности плиты могут соответствовать большим значениям средних давлений на основание. Расчетная нагрузка при определении несущей способности плит вычисляется умножением среднего давления р на усредненный коэффициент надежности по нагрузке Y/= 1,15 (применительно к жилым зда-



ниям). В случае применения плит для зданий, имеющих больший коэффициент надежности у', среднее давление по условиям прочности

будет меньше на величину y Y-

Плиты запроектированы применительно к их расположению выше уровня подземных вод, что Обусловлено предельным раскрытием трещин не более 0,3 мм. При наличии подземных вод ширина раскрытия трещин принимается менее 0,2 мм, что приводит к снижению среднего давления по подошве на величину п = = 0,833 для плит с рабочей арматурой диаметром более 8 мм.

Плиты армируют одиночными сетками или плоскими арматурными блоками, собираемыми из двух сеток: верхней, имеющей маркировочный индекс К, и нил^ней - С. Рабочая арматура - стерл<;невая горячекатаная периодического профиля из стали класса А-П! и проволока периодического профиля из стали класса Вр-1. Распределительная арматура - гладкая арматурная проволока из стали класса B-I.

При значительных нагрузках допускается применение ребристых лселезобетонных блоков (табл. 4.18), рассчитанных на среднее давление по подошве 0,3 МПа при толщине опираемой на них стены 40 см. Сечение арматуры плитной части определяется из условия восприятия изгибающего момента, а арматуры ребер - поперечной силы. Армирование плитной части осуществляется плоскими сетками, а ребер жесткости - пространственными каркасами. Рабочая арматура - из стали класса А-П1 диаметром 10-25 мм. По условиям трещинообразования блоки рассчитаны

на применение выше уровня подземных вод.

В табл. 4.19 и 4.20 приведена номенклатура облегченных железобетонных плит с угловыми вырезами, которые могут заменять типовые плиты с аналогичными внешними размерами. Армирование плит осуществляется двумя сетками, имеющими разные размеры в плане. Плиты рассчитаны на среднее давление


Рис. 4.5. Прерывистый фундамент

/ - поверхность грунта; 2 - бетонные блоки; 3 - фундаментные плиты; 4 - промежутки между плитами, заполненные грунтом

по подошве фундамента, равное 0,15; 0,2; 0,25; 0,35 и 0,40 МПа. Плиты разработаны для стен толщиной 18, 30 и 50 см.

При несовпадении расчетной ширины фундамента с шириной л<елезобетонной плиты следует применять прерывистые фундаменты, устраиваемые из л^елезобетонных плит, укладываемых на расстоянии друг от друга (рис. 4.5).

Фундаментные стены выполняются из сплошных ФБС или пустотелых ФБП блоков. Для укладки перемычек и пропуска коммуни-

ТАБЛИЦА 4.18. РЕБРИСТЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ БЛОКИ

Размеры, мм

>

ю

>

га и о

а -Л о

s: ii

Эскиз

Марка блока

Ь

га К

< S

о о f-

га га а -jt

gS

Ч я (L) tU О tr

Ф40-24

4000

2400

3,04

7,D6

1800


Ф40-16

4000

1600

2,34

5,85

1800



1 2 3 4 5 6 7 ... 48